引言

對正弦波進行精確數字化的能力是高分辨率 A→D 轉換器保真度的一項敏感度測試。該測試需要一個具接近 1ppm 殘留失真分量的正弦波發生器。此外，還需要一個基于計算機的 A→D 輸出監視器，用于讀取和顯示轉換器輸出頻譜成分。若想以合理的成本和復雜程度來實施此項測試，就必需進行其元件的設計并在使用之前完成性能驗證。

概要

圖 1 給出了系統的示意圖。一個低失真振蕩器通過一個放大器來驅動 A→D。A→D 輸出接口對轉換器輸出進行格式化，并與負責執行頻譜分析軟件和顯示結果數據的計算機進行通信。

圖 1：A→D 頻譜純度測試系統方框圖。假設采用了一個無失真的振蕩器，由計算機負責顯示因放大器和 A→D 失真產生的富里葉 (Fourier) 分量

振蕩器電路

振蕩器是系統中難度最大的電路設計部分。為了對 18 位 A→D 進行有意義的測試，振蕩器的不純度必須超低，而且這些特性必須采用獨立的方法加以驗證。圖 2 基本上是一款“全反相”2kHz 維氏 (Wien) 電橋設計 (A1-A2)，其在哈佛大學 Winfield Hill 所做研究工作的基礎上進行。原始設計的 J-FET 增益控制被一個 LED 驅動的 CdS 光電管隔離器所替代，從而消除了由 J-FET 電導率調制引起的誤差，同時也就不必為最大限度地減少這些誤差而進行微調。限帶的 A3 負責接收 A2 輸出和 DC 失調偏置，并通過一個 2.6kHz 濾波器提供輸出以驅動 A→D 輸入放大器。用于 A1-A2 振蕩器的自動增益控制 (AGC) 信號由負責給整流器 A5-A6 饋電的 AC 耦合 A4 從電路輸出 (“AGC 檢測”) 獲取。A6 的 DC 輸出表示電路輸出正弦波的 AC 幅度。利用終接至 AGC 放大器 A7 的電流求和電阻器來使該數值與 LT®1029 基準保持平衡。驅動 Q1 的 A7 通過設定 LED 電流 (因而還包括 CdS 光電管電阻) 來閉合增益控制環路，從而穩定振蕩器輸出的幅度。盡管這會衰減 A3 和輸出濾波器的帶限響應，但從電路的輸出獲得增益控制反饋信息可保持輸出幅度。另外，它還對 A7 環路閉合動態特性提出了要求。確切地說，A3 的頻帶限制與輸出濾波器 A6 的滯后及紋波抑制組件 (在 Q1 的基極中) 相組合，可產生顯著的相位延遲。A7 上的一個 1μF 主極點和一個 RC 零點一起提供了該延遲，從而實現了穩定的環路補償。這種方法用簡單的 RC 滾降濾波器取代了嚴密調諧的高階輸出濾波器，從而在保持輸出幅度的同時最大限度地降低了失真1。

圖 2：維氏電橋 (Wien Bridge) 振蕩器在信號通路中采用反相放大器，可實現 3ppm 失真。LED 光電管取代了常用的 J-FET 作為增益控制器，從而消除了電導率調制所引起的失真。與 A3 相關的濾波衰減通過在電路輸出端檢測 AGC 反饋來補償。DC 失調施加偏壓使輸出進入 A→D 輸入放大器范圍

從 LED 偏置中消除與振蕩器有關的分量是保持低失真的關鍵。任何此類殘留噪聲都將調整振蕩器的幅度，因而引入不純分量。對帶限 AGC 信號正向通路實施了很好的濾波，而且 Q1 基極中的大 RC 常數提供了最終的陡峭滾降。如圖 3 (Q1 的發射極電流) 所示，振蕩器相關紋波在 10mA 的總電流中約為 1nA (小于 0.1ppm)。

圖 3：振蕩器 (掃跡 A) 相關的殘留噪聲 (掃跡 B)，在 Q1 發射極噪聲中僅依稀可看到 (≈ 1nA，大約為 LED 電流的 0.1ppm)。利用大量 AGC 信號通路濾波獲得的特性可避免調制分量影響光電管響應