式(9)，式(10)表明，電壓放大倍數Au與靜態工作點的直流電量及靜態工作點的穩定性近似無關；輸入電阻Ri與晶體管的電流放大系數β有關，與靜態工作點的直流電量及靜態工作點的穩定性近似無關。
射極輸出器的輸出端為負載RL其提供信號電壓，可將射極輸出器的輸出端用一個實際電壓源等效，其內阻為射極輸出器的輸出電阻Ro，如圖3所示。

由圖3可寫出輸出電壓表達式為：

由于晶體管_的電流放大系數β>>1，使式(5)所表示的輸出電阻Ro很小，電路一般滿足RoRL的關系，則式(11)可近似簡化為：

式(5)、式(12)表明，雖然輸出電阻Ro與靜態工作點的電量有關，但由于輸出電阻Ro很小，射極輸出器的帶負載能力受靜態工作點變化的影響很小可以忽略，負載RL兩端的電壓基本穩定不變。

2 結語
以上分析表明，射極輸出器靜態工作點的穩定性對電路動態性能影響很小，可近似忽略。
放大電路直流偏置電路的構成形式，要根據動態性能受到靜態工作點的影響和制約情況等因素而確定。
因此，為簡化電路，射極輸出器一般采用簡單的偏置電路形式，即：
晶體管的基極只用一個電阻Rb――用于引入晶體管發射結的正偏壓，簡化了電路但基極直流電位不恒定；
晶體管的發射極接有電阻Re――因發射極交流電流ie需經電阻轉換成交流電壓從發射極輸出，發射極必須接有電阻Re，Re又對直流有負反饋作用，有一定穩定靜態工作點的作用。
需要指出的是：
(1)為滿足β>>1，(1+β)>>rbe及RoRL的條件，忽略靜態工作點的穩定性對射極輸出器動態性能的影響，晶體管的電流放大系數盧應盡可能大些。
(2)射極輸出器的靜態工作點仍要設置合適，否則可能產生非線性失真，影響動態輸出范圍。