0 引言
感應加熱電源發展至今在中、低頻段已經比較成熟，雖然新型大功率電力電子器件已取代傳統的晶閘管，但仍然存在不少問題，比如負載匹配、頻率跟蹤、高頻化的實現，高功率因數和低諧波，大容量帶來的器件的串聯均壓與并聯均流問題等。電力電子器件本身的發展對這些問題的解決起著很大的作用，同時，從控制方面也有待人們去研究和發現新的方法和思路。
本文對10kHz/150kW中頻感應加熱電源的主電路和控制電路進行了設計，采用單片機控制和IGBT器件取代原有的模擬控制和晶閘管器件，實現對老裝備的更新改造；推出主電路的參數計算公式，建立了系統的等效電路，負載的等效模型并分析了控制電路的結構和原理。

1 主電路的設計
所研制的10kHz/150 kW單相半橋串聯諧振感應加熱電源樣機的主電路結構如圖l所示。為了減小逆變功率開關的開關損耗，逆變器的工作頻率大于其諧振頻率。若逆變器的工作電壓不變，則在諧振點附近的輸出功率最大，當提高逆變器工作頻率時，負載等效阻抗增高，輸出功率減小，輸出功率因數很低，而且逆變器主開關管工作在硬開關狀態，開關損耗大，效率低。該電源采用串聯諧振式全橋Dc/AC逆變電路，以IGBT為主開關器件，由電流調節和功率調節組成雙閉環的PWM直流斬波器進行功率調節，用頻率跟蹤電路控制逆變器的工作頻率，使逆變器始終工作于諧振狀態，逆變器輸出功率因數接近于l，而且IGBT能始終工作在準零電流開關狀態，整機工作效率較高。

圖1中：L。為感應線圈折算到高頻變壓器初級的等效電感；
Co為串聯諧振電容；
R0為負載及線路的等效電阻。
由于采用了負載諧振技術，為保證主開關管工作于ZCS狀態，輸出功率的調節只能依靠改變逆變橋的供電電壓來實現。本電源的功率調節由三相不可控橋式整流電路、PWM直流斬波電路、功率控制電路等部分組成，由電流調節和功率調節組成雙閉環功率控制電路，具有調壓范圍寬，輸出穩定性好等優點。

2 控制電路結構
2.1 控制電路結構
所設計的10kH/150 kW感應加熱器的控制電路結構如圖2所示。

2.2 功率IGBT驅動電路
本次沒計采用富士電機公司EXB系列EXB841集成化驅動線路。EXB841是高速型(最大40kHz運行)，采用具有高隔離電壓的光耦合器作為信號隔離，因此能用于交流380V的動力設備上。IGBT通常只能承受10μs的短路電流，所以必須有快速保護電路。EXB系列驅動器內設有電流保護電路，根據驅動信號與集電極之間的關系檢測過電流。其驅動線路如圖3所示．

通常EXB841在過流時檢測IGBT(在門極導通時)集-射極間的電壓，當該電壓超過6V時，延遲10 μs則判斷為過流。但在實踐中，當IGBT集-射極間電壓為6V時，其往往已損壞，因此集電極至EXB84l的腳6串聯一個3 V穩壓管，使EXB841檢測值由6V降低為3 V。這一改進明顯增加了 EXB84l對過流判斷的靈敏性，使線路不僅能正常地驅動元件，而且在過流時能更有效地保護元件。
2.3 過流和過壓的保護電路
IGBT的抗過流能力較弱，因此線路設計須考慮保護：主要有兩種方法：①EXB84l過流保護，但這種方式風險較大；②在電抗器和逆變橋輸入之間串一個電流傳感器，當其輸出值超過預定值時，．方面封鎖PWM斬波脈沖，另一方面封鎖逆變脈沖。
換流過程中的電壓毛刺會引起電路產生過電壓，這種現象主要靠增加阻容吸收來克服，須注意：逆變回路二極管上也需要加阻容吸收，如圖4所示。

還有鎖相電路設計等，這里不再累述。

3 整流控制電路
電路分成兩個部分，一是由DS80C320經與反饋量計算的輸出脈寬調制PWM脈沖，一是經光電隔離后驅動IGBT柵極觸發電路。
驅動波形和斬波波形如圖5～圖8所示。

4 實驗波形和結果分析
4.1 工作頻率等于諧振頻率的波形
工作頻率等于諧振頻率的波形如圖9～圖15所示。

4.2 工作頻率大于諧振頻率(感性)的波形
工作頻率大于諧振頻率的波形如圖16所示。

4.3 結果分析和討論
由實驗波形可以看出，系統在諧振工作狀態波形較好；在工作頻率遠離諧振頻率時，波形發生畸變。頻率跟蹤較快，跟蹤周期范圍是10～24 μs，這個跟蹤范圍對負載來說是足夠的，因為在加熱過程中，負載的阻抗變化不會太顯著。

5 結語
本文介紹了所設計制作的10 kHz/150 kW感應加熱電源樣機，在經改造后的設備上做了部分實驗，獲取了實際的數據和波形。具體有以下結論：
(1)采用主電路及控制電路經過實際運行檢驗：
(2)保護手段經實際運行檢驗證明可行；
(3)鎖相控制電路能跟蹤由于負載變化引起的諧振頻率的變化，從而最佳地控制加熱的過程。
本實驗中制作的鎖相電路能很好地跟蹤諧振頻率做跟蹤范圍是10～24μs，這個跟蹤范闈對負載來說是足夠的，在加熱過程中，負載的阻抗變化不會太顯著。